公司:上海妙定電氣有限公司
聯(lián)系人:翟經(jīng)理
郵編:201900
地址:上海市嘉定區(qū)曹安公路4908號
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變壓器常見短路事故原因解析
點擊次數(shù):2407 更新時間:2018-04-24
變壓器事故時有發(fā)生,而且有增長的趨勢。從變壓器事故情況分析來看,抗短路能力不夠已成為電力變壓器事故的首要原因,對電網(wǎng)造成很大危害,嚴重影響電網(wǎng)安全運行。
變壓器經(jīng)常會發(fā)生以下事故:外部多次短路沖擊,線圈變形逐漸嚴重,zui終絕緣擊穿損壞;外部短時內(nèi)頻繁受短路沖擊而損壞;長時間短路沖擊而損壞;一次短路沖擊就損壞。變壓器短路損壞的主要形式有以下幾種:
1、軸向失穩(wěn)。這種損壞主要是在輻向漏磁產(chǎn)生的軸向電磁力作用下,導致變壓器繞組軸向變形。
2、線餅上下彎曲變形。這種損壞是由于兩個軸向墊塊間的導線在軸向電磁力作用下,因彎矩過大產(chǎn)生*性變形,通常兩餅間的變形是對稱的。
3、繞組或線餅倒塌。這種損壞是由于導線在軸向力作用下,相互擠壓或撞擊,導致傾斜變形。如果導線原始稍有傾斜,則軸向力促使傾斜增加,嚴重時就倒塌;導線高寬比例大,就愈容易引起倒塌。端部漏磁場除軸向分量外,還存在輻向分量,二個方向的漏磁所產(chǎn)生的合成電磁力致使內(nèi)繞組導線向內(nèi)翻轉(zhuǎn),外繞組向外翻轉(zhuǎn)。
4、繞組升起將壓板撐開。這種損壞往往是因為軸向力過大或存在其端部支撐件強度、剛度不夠或裝配有缺陷。
5、輻向失穩(wěn)。這種損壞主要是在軸向漏磁產(chǎn)生的輻向電磁力作用下,導致變壓器繞組輻向變形。
6、外繞組導線伸長導致絕緣破損。輻向電磁力企圖使外繞組直徑變大,當作用在導線的拉應力過大會產(chǎn)生*性變形。這種變形通常伴隨導線絕緣破損而造成匝間短路,嚴重時會引起線圈嵌進、亂圈而倒塌,甚至斷裂。
7、繞組端部翻轉(zhuǎn)變形。端部漏磁場除軸向分量外,還存在輻向分量,二個方向的漏磁所產(chǎn)生的合成電磁力致使繞組導線向內(nèi)翻轉(zhuǎn),外繞組向外翻轉(zhuǎn)。
8、內(nèi)繞組導線彎曲或曲翹。輻向電磁力使內(nèi)繞組直徑變小,彎曲是由兩個支撐(內(nèi)撐條)間導線彎矩過大而產(chǎn)生*性變形的結(jié)果。如果鐵心綁扎足夠緊實及繞組輻向撐條有效支撐,并且輻向電動力沿圓周方向均布的話,這種變形是對稱的,整個繞組為多邊星形。然而,由于鐵芯受壓變形,撐條受支撐情況不相同,沿繞組圓周受力是不均勻的,實際上常常發(fā)生局部失穩(wěn)形成曲翹變形。
9、引線固定失穩(wěn)。這種損壞主要由于引線間的電磁力作用下,造成引線振動,導致引線間短路。
變壓器短路故障原因分析:
因變壓器出口短路導致變壓器內(nèi)部故障和事故的原因很多,也比較復雜,它與結(jié)構(gòu)設計、原材料的質(zhì)量、工藝水平、運行工況等因數(shù)有關(guān),但電磁線的選用是關(guān)鍵。從近幾年解剖變壓基于變壓器靜態(tài)理論設計而選用的電磁線,與實際運行時作用在電磁線上的應力差異較大。
(1)目前各廠家的計算程序中是建立在漏磁場的均勻分布、線匝直徑相同、等相位的力等理想化的模型基礎上而編制的,而事實上變壓器的漏磁場并非均勻分布,在鐵軛部分相對集中,該區(qū)域的電磁線所受到機械力也較大;換位導線在換位處由于爬坡會改變力的傳遞方向,而產(chǎn)生扭矩;由于墊塊彈性模量的因數(shù),軸向墊塊不等距分布,會使交變漏磁場所產(chǎn)生的交變力延時共振,這也是為什么處在鐵心軛部、換位處、有調(diào)壓分接的對應部位的線餅首先變形的根本原因。
(2)抗短路能力計算時沒有考慮溫度對電磁線的抗彎和抗拉強度的影響。按常溫下設計的抗短路能力不能反映實際運行情況,根據(jù)試驗結(jié)果,電磁線的溫度對其屈服極限?0.2影響很大,隨著電磁線的溫度提高,其抗彎、抗拉強度及延伸率均下降,在250℃下抗彎抗拉強度要比在50℃時下降上,延伸率則下降40%以上。而實際運行的變壓器,在額定負荷下,繞組平均溫度可達105℃,zui熱點溫度可達118℃。一般變壓器運行時均有重合閘過程,因此如果短路點一時無法消失的話,將在非常短的時間內(nèi)(0.8s)緊接著承受第二次短路沖擊,但由于受*次短路電流沖擊后,繞組溫度急劇增高,根據(jù)GBl094的規(guī)定,zui高允許250℃,這時繞組的抗短路能力己大幅度下降,這就是為什么變壓器重合閘后發(fā)生短路事故居多。
(3)采用普通換位導線,抗機械強度較差,在承受短路機械力時易出現(xiàn)變形、散股、露銅現(xiàn)象。采用普通換位導線時,由于電流大,換位爬坡陡,該部位會產(chǎn)生較大的扭矩,同時處在繞組二端的線餅,由于幅向和軸向漏磁場的共同作用,也會產(chǎn)生較大的扭矩,致使扭曲變形。如楊高500kV變壓器的A相公共繞組共有71個換位,由于采用了較厚的普通換位導線,其中有66個換位有不同程度的變形。另外吳涇1l號主變,也是由于采用普通換位導線,在鐵心軛部部位的高壓繞組二端線餅均有不同翻轉(zhuǎn)露線的現(xiàn)象。
(4)采用軟導線,也是造成變壓器抗短路能力差的主要原因之一。由于早期對此認識不足,或繞線裝備及工藝上的困難,制造廠均不愿使用半硬導線或設計時根本無這方面的要求,從發(fā)生故障的變壓器來看均是軟導線。
(5)繞組繞制較松,換位處理不當,過于單薄,造成電磁線懸空。從事故損壞位置來看,變形多見換位處,尤其是換位導線的換位處。
(6)繞組線匝或?qū)Ь€之間未固化處理,抗短路能力差。早期經(jīng)浸漆處理的繞組無一損壞。
(7)繞組的預緊力控制不當造成普通換位導線的導線相互錯位。
(8)套裝間隙過大,導致作用在電磁線上的支撐不夠,這給變壓器抗短路能力方面增加隱患.
(9)作用在各繞組或各檔預緊力不均勻,短路沖擊時造成線餅的跳動,致使作用在電磁線上的彎應力過大而發(fā)生變形.
(10)外部短路事故頻繁,多次短路電流沖擊后電動力的積累效應引起電磁線軟化或內(nèi)部相對位移,zui終導致絕緣擊穿。
變壓器短路損壞的常見部位
對應鐵軛下的部位。該部位發(fā)生變形原因有:(1)短路電流所產(chǎn)生的磁場是通過油和箱壁或鐵心閉合,由于鐵軛的磁阻相對較小,故大多通過油路和鐵軛間閉合,磁場相對集中,作用在線餅的電磁力也相對較大;(2)內(nèi)繞組套裝間隙過大或鐵心綁扎不夠緊實,導致鐵心片二側(cè)收縮變形,致使鐵軛側(cè)繞組曲翹變形;(3)在結(jié)構(gòu)上,軛部對應繞組部分的軸向壓緊是zui不可靠的,該部位的線餅往往難以達到應有的預緊力,因而該部位的線餅zui易變形。
調(diào)壓分接區(qū)域及對應其他繞組的部位。該區(qū)域由于:(1)安匝不平衡使漏磁分布不均衡,其幅向額外產(chǎn)生的漏磁場在線圈中產(chǎn)生額外軸向外力,這些力的方向總是使產(chǎn)生這些力的不對稱性增大。軸向外力和正常幅向漏磁所產(chǎn)生的軸向內(nèi)力一樣,使線餅向豎直方向彎曲,并壓縮線餅件的墊塊,除此之外,這些力還部分地或全部地傳到鐵軛上,力求使其離開心柱,出現(xiàn)線餅向繞組中部變形或翻轉(zhuǎn)現(xiàn)象。(2)該部位的線餅為力求安匝平衡或分接區(qū)間的應有絕緣距離,往往要增加較多的墊塊,較厚的墊塊致使力的傳遞延時,因而對線餅撞擊也較大;(3)繞組套裝后不能確保中心電抗高度對齊,致使安匝進一步加劇不平衡;(4)運行一段時間后,較厚的墊塊自然收縮量較大,一方面加劇安匝不平衡現(xiàn)象,另一方面受短路力時跳動加??;(5)在設計時間為力求安匝平衡,分接區(qū)的電磁線選用了較窄或較小截面的線規(guī),抗短力能力低。
換位部位。這部位的變形常見于換位導線的換位和單螺旋的標準換位處。換位導線的換位,由于其換位的爬坡較普通導線的換位為陡,使線匝半徑不同的換位處產(chǎn)生相反的切向力,這對大小相等方向相反的切向力,致使內(nèi)繞組的換位向直徑變小,方向變形,外繞組的換位力求線匝半徑相同,使換位拉直,內(nèi)換位向中心變形,外換位向外變形,而且換位導線厚度越厚,爬坡越陡,變形越嚴重。另外,換位處還存在軸向短路電流分量,所產(chǎn)生的附加力,致使線餅變形加劇。單螺旋的標準換位,在空間上要占一匝的位置,造成該部位安匝不平衡,同時又具有換位導線換位變形特征,因此該部位的線餅更容易變形。
繞組的引出線。常見于斜口螺旋結(jié)構(gòu)的繞組,該結(jié)構(gòu)的繞組,由于二個螺旋口安匝不平衡,軸向力大,同時又有軸向電流存在,使引出線拐角部位產(chǎn)生一個橫向力而發(fā)生扭曲變形現(xiàn)象。另外螺旋繞組在繞制過程中,有剩余應力存在,會使繞組力求恢復原狀現(xiàn)象,故螺旋結(jié)構(gòu)的繞組,受短路電流沖擊下更容易扭曲變形。
引線間。常見于低壓引線間,低壓引線由于電壓低流過電流大,相位120度,使引線相互吸引,如果引線固定不當?shù)脑?,會發(fā)生相間短路。